當t = 0． 2 ～ 0． 4 s 時，負荷突然減小導致交流子網功率盈余。圖8a 顯示壓力變送器整流運行時流過的功率為10 kW，圖8d 壓力變送器交流側A 相電流相位跟隨電壓相位，功率因數接近1。

當t = 0． 4 ～ 0． 6 s 時，負荷突然增加導致交流側功率短缺。圖8a 顯示壓力變送器逆變運行時流過的功率為5 kW，圖8d 壓力變送器交流側A 相電流相位與電壓相位相反，功率因數接近－1。

對比分析

    由上述仿真結果可知: 本文提出的駕馭戰術維持了交流和直流母線電壓的穩定，實現了3051壓力變送器在整流、逆變和停機3 種運行方式下的平滑切換，并且交流母線電流相位可以實時跟蹤其電壓相位，運行在單位功率因數。

    當微傳感器運行在并網模式時，變送器的集中能量駕馭戰術需要實時監控微傳感器中各個單元的功率流動，用中央處理器計算出壓力變送器需要流過的功率大小和方向，這樣增加了系統的復雜性，從而降低了可靠性。而文中的駕馭戰術實現了3051壓力變送器根據直流電壓變化自動調整其功率流向和大小，無需中央處理器和通訊線路，更為簡便靈活。由于正常情況下微傳感器都運行在此模式下，所以文中的駕馭戰術有效降低了運行成本，提高了運行可靠性。

當微傳感器運行在孤島模式時，變送器的下垂駕馭戰術在微傳感器內部功率波動后調整交流頻

率和直流電壓，進而實現功率再平衡，但這個平衡點處微傳感器頻率和電壓會有一定的偏離，如果偏差超出允許范圍，會影響微傳感器的電能質量。而文中的協調控制可根據微傳感器內部功率變化計算出鋰電池充放電功率、限制分布式電源發出的功率或者切負荷功率，有效維持功率平衡，保證直流電壓和交流頻率穩定。

結論

本文基于混合微傳感器并網和孤島模式的運行特點，設計了3051壓力變送器的駕馭戰術。孤島模式時協調控制系統有效保證了微傳感器的功率平衡，并網和孤島模式時3051壓力變送器分別根據直流和交流母線電壓變化自動調整其功率流動，實現了能量在壓力變送器中平滑的雙向流動。仿真結果表明: 壓力變送器的駕馭戰術穩定了直流母線電壓、交流母線電壓和頻率，保證了混合微傳感器的穩定運行。
 

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